铁路运输质量安全管理-第206部分

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图　
（）*）…全补偿简单链形悬挂和全补偿弹性链形悬挂结构示意图
表　
（）　
*）　
（＋既有电气化线路接触网的主要参数

悬挂方式
全补偿简单链形悬挂　
〃　
。　
/0系　
（　
。　
#0系
接触线线型　
123　
）　
！！#　
123　
）　
！〃#
接触线张力　
*　
。　
＋4　
！〃　
。　
54
承力索线型　
3672　
）　
！〃#　
&　
（/　
3672　
）　
！〃#　
&　
（/
承力索张力　
！…。　
54　
！8　
。　
54
常用跨距　
8#％　
8#％
吊弦分布　
/　
9　
/！！#　
9　
/　
/　
9　
/！！#　
9　
/

在通常的情况下，可以认为接触线的弯曲刚度小而张力大。因此，接触线的波动传播
速度　
！由接触线的张力　
&（4）和接触线的线密度！（：&　
％）决定　
！〃　
〃　
&

！　

—　
#〃！　
—　
铁路运输质量安全管理与事故处理实用手册
！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！！
！！

根据计算，在额定接触线张力下，我国既有线接触网的波动传播速度　
！分别为　
！〃#％　
&　
’
（（　
）　
〃*系）和　
！#（％　
’，&　
（德国

&　
（！）＋*系）与国外　
；…＋％　
’的接触网波动传播速度　
！相当
为　
！。；　
％　
&’，法国为　
！…/％　
&　
’），在接触网波动传播速度上完全可以满足　
（＋＋％　
&　
’的运
行要求。即使在考虑了我国铁路《技规》所要求的接触线张力补偿效率最低不低于　
。〃0，
即接触线张力为　
。〃0额定张力时，既有线接触网的波动传播速度　
！仍可达到　
！！；　
％　
&’

（（）〃　
*系）和　
！…；％　
’。

&　
（！）＋　
*系）

由于在电力牵引中，列车首先要通过受电弓获取运行所需的、由供电系统接触网提供
的能量。因此，受电弓一接触网关系耦合的好坏也决定了列车的速度。在国内外对受电
弓一接触网关系的研究中，评价弓网关系可以用多普勒系数！表示　


！#

！　
〃　


！％
式中　
　
———行车速度；　
！———接触线波传播速度。
由上式可得　


；　
#！

〃　
！

；　
％！

一般地，引入无量纲速度　
#描述（；12）（&；32），则有　


〃　
〃　
&！

实践和理论都证明，〃是一个与受电弓参数、受电弓间距、接触网悬挂类型、接触线张力等

参数有关的系数。国内外的研究和计算表明，对于采用全补偿简单链形悬挂形式的接触

网，〃的取值范围为　
＋）〃4　
＋）。，张力较大者取大值。有鉴于此，对于全补偿简单链形悬挂

的接触网，在理论上仍可以满足　
（＋＋％　
&　
’以下的运行要求。

为了便于比较，根据有关资料汇总的国外运行速度为　
；…＋％　
&　
’的接触网主要悬挂形

式及参数见表　
！1　
#1　
！#。

但是，由于种种原因，我国接触网的安装精度和运营维护水平较低，因补偿滑轮效率、
旋转腕臂摩擦以及吊弦偏角等原因造成接触线张力可能远低于设计值（有资料表明，实际
测试的接触线张力值仅为设计张力值的　
/＋0　
4　
。＋0），尤其是在接近中心锚结处，接触线
波动传播速度下降太多；再加上接触网的零部件性能较差，接触网支持结构、定位装置零
部件的加工精度、公差配合、尺寸放样等存在着较大的误差，接触线加工盘整工艺水平低，
使得接触线存在着扭曲不平顺、受力不均等，给接触网安装精度带来了很大困难，造成施
工维修难以保证接触线的空间准确定位，接触网弹性差，无法满足列车运行速度为　
；…＋　
％　
&　
’的受流要求。现行列车运行速度下弓网事故较多就可以证明了这一点。

表　
！1　
#1　
！#国外列车速度在　
；…＋　
％　
&’时的接触网主要悬挂形式及主要参数

国别德国法国日本英国前苏联
悬挂方式
全补偿弹性
简单链形
全补偿弹性
链形
重简单链形
全补偿
双链形
弹性链形
和双链形　



第三章铁路运输各工种安全管理要点及非正常情况应急处理—　
#〃！　
—　


〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃
〃〃

国别德国法国日本英国前苏联
接触线线型　
！
截面积（〃〃#）　
％&’’　
！　
&’’　
—&’（　
）*&&’　
！　
&&’　
—　
！　
&’（　
—　
！　
&’’
接触线张力　
&’＋；　
…。　
/＋；　
…。　
/＋；　
/　
。　
…＋；　
…。　
/＋；
承力索线型　
！
截面积（〃〃#）　
012’　
！　
2’　
—　
！　
32　
45&62　
！　
&62　
—　
！　
3（　
7　
#8　
9　
2！　
—　
！　
（’
承力索张力　
&’＋；　
…。　
/＋；　
&…。　
3＋；　
/　
。　
…＋；　
7　
6＋；！　
&8　
。　
（＋；
弹性吊弦　
！
截面积（〃〃#）　
01#2　
！　
#2　
—　
！　
#弹
性组合吊弦　
—　
！　
—　
—　
！　
2’
弹性吊弦张力　
#　
。　
6＋；　
&　
。　
2＋；　
—　
！　
—　
&　
。　
…3＋；
最大跨距　
/’〃〃　
36〃〃　
2’〃〃　
（6〃〃　
（’〃〃

注：带　
号者为辅助承力索截面积和张力，　
符号为数据不详。

“！”“—”

&3年　
&#月　
：　
&（年　
&月，铁道部科学研究院在其东郊环行铁道进行了国产　
44/
型电力机车　
#’’　
＋〃　
！；高速列车综合运行试验。试验前，环行铁道接触网进行了　
#’’　
＋〃　
！　
；适应性改造（接触网悬挂形式为全补偿弹性链形悬挂）。全线　
…个锚段分别由国外某公
司（2个锚段）和中方（8个锚段）提供零部件并设计，设计的主要参数基本相同。试验中，
关系到受流质量的弓网离线统计次数，中方段高于外方段，并且随着速度的增加差距加
大。同时，试验中还发现，弓网离线地点重复性高，原因主要有三点：其一，外方段安装调
整细致，安装精度高于中方段；其二，作为接触网重要零部件的定位器和定位管，在机车受
电弓的作用下的反应和动作的灵活性，中方提供的产品性能不及外方；其三，在接触线不
平顺处和导线高度变化较大处容易产生离线。导线高度变化较大产生的离线可以通过进
一步的调整予以消除，而接触线不平顺产生的离线则相对不易消除。

因此，提高包括导线在内的各种接触网零部件的质量和安装、调试精度是我国电气化
铁路提速改造中的一项重要环节，应该引起足够的重视。
除了前面所论述到的既有电气化线路接触网在提速改造中应该引起注意的问题外，
在既有电气化线路接触网提速改造中还应注意以下问题：　


&。对于既有电气化线路接触网中存在的局部半补偿简单链形悬挂或简单悬挂，应尽
可能地改造成全补偿简单链形悬挂。同时结合改造，将接近大修期的接触网提前检修，或
者对其中磨损、老化严重的导线、零部件实行更换。对于既有电气化线路接触网中存在的
三跨绝缘关节，应尽可能改为四跨绝缘关节，无法改造的特殊困难地段，应通过对接触线
的支撑方法使接触线坡度限制在　
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